This paper addresses the problem of decision-making support for the modernization of distributed automated control systems (ACS) in power engineering by proposing an integral quality criterion that combines similarity-driven Markov process modeling with geometric programming. The methodology transforms the transition rate matrix of a continuous-time Markov chain (CTMC) into a matrix polynomial, enabling the derivation of normalized similarity indices and the development of a criterion-based model to quantify relative variations in system quality without requiring global optimization. The proposed approach yields a generalized criterion model that facilitates the ranking of modernization alternatives and the evaluation of the sensitivity of optimal decisions to parameter variations. The practical implementation is demonstrated through updated state transition graphs, quality functions, and UML-based architectures of diagnostic-ready evaluation modules. The scientific contribution of this work lies in the integration of similarity-based Markov modeling with the mathematical framework of geometric programming into a unified criterion model for the quantitative assessment of functional readiness under multistate conditions and probabilistic failures. The methodology enables the comparison of modernization scenarios using a unified integral indicator, assessment of sensitivity to structural and parametric changes, and seamless integration of quality evaluation into SCADA/Smart Grid environments as part of real-time diagnostics. The accuracy of the assessment depends on the adequacy of transition rate identification and the validity of the Markovian assumption. Future extensions include the real-time estimation of transition rates from event streams, generalization to semi-Markov processes, and multicriteria optimization considering cost, risk, and readiness.

На практике приходится иметь дело с измерением больших перемещений, в частности амплитуды колебаний проводов воздушных линий электропередачи. Такие колебания возникают при ветре и отложении гололеда на проводах (пляска проводов). Для этой цели, желательно использовать измерительное устройства, не сложные по конструкции и не требующих высоких точностей. Таковым является потенциометрический датчик линейного перемещения. Применение потенциометрического датчика для измерения амплитуды пляски проводов, которые составляют более метра, ограничено диапазоном перемещения скользящего контакта по реохорду датчика. Поэтому определенные задачи могут быть поставлены в плоскости - расширения диапазона измерения потенциометрического датчика. В статье приведены результаты исследования по расширению пределов измерении потенциометрических датчиков линейного перемещения. Расширение пределов измерения датчика осуществляется путем ввода передаточного механизма между потенциометрическим датчиком и колебательной системой (провода воздушной линий электропередачи). Задачей исследования в этом случае заключается в установлений взаимосвязи между параметрами колебательного процесса и конструктивными характеристиками измерительного устройства. Предлагаемое измерительное устройство предназначены для измерения существенных линейных перемещений, а также параметров больших колебаний.

В статье поднимается вопрос мониторинга состояния воздушных линий по стреле провеса провода в пролете. При этом, оценка стрелы провеса производится по собственной частоте свободного поперечного колебания провода. Для описания зависимости, между стрелой провеса и частотной характеристикой провода, рассматривается уравнение колебания струны, в результате чего получена расчетная формула, связывающая стрелы провеса с частотой. Правомерность такой постановки задачи и достоверность результатов обоснованы экспериментально. Расчетная формула для определения стрелы провеса по частоте свободного колебания провода, позволяет реализовать периодический контроль действующих линий по параметру стрелы провеса. Реализация данного способа не требует специальных средств измерения, что упрощает задачу мониторинга.

В статье излагается актуальность рассматриваемого вопроса, обосновываются методы его решения. Для исследования и моделирования процессов пляски проводов и гололедообразования на проводах необходимо иметь сведения о крутильной жесткости, так как, крутильная жесткость провода зависит от материала и конструкции, диаметра, длины пролета, натяжения. Аналитическое определение крутильной жесткости проводов с учетом всех этих факторов не представляется возможным. Поэтому, оценка крутильной жесткости во многом осуществляется экспериментально. В основе эксперимента лежит определение зависимости между крутящим моментом и углом закручивания одиночных проводов. Опираясь на эти данные, крутильная жесткость определяется косвенно, то есть путем вычисления. Такой способ оценки жесткости создает некоторые неудобства. Поэтому в статье ставится задача оценки крутильной жесткости непосредственно – через диаметр провода. На основе обработки экспериментальных данных в статье получена эмпирическая формула, которая позволяет оценить крутильную жесткость провода по его диаметру. Достоверность формулы проверена путем составления эмпирической и экспериментальной зависимости. Расчетная формула для оценки крутильной жесткости одиночных сталеалюминевых проводов используется при решении различных прикладных задач.